1．同一物料，在一定的干燥速率下，物料愈厚，则临界含水量（）。
愈低
愈高
不变
不一定
2．同一物料，在一定的干燥速率下，物料愈厚，则临界含水量（）。
愈低
愈高
不变
不一定
3．不能提高干燥器热效率的方法是：（）
提高空气的预热温度
降低废气出口温度
减小热损失
加大热量补充量
4．不能提高干燥器热效率的方法是：（）
提高空气的预热温度
降低废气出口温度
减小热损失
加大热量补充量
5．不能提高干燥器热效率的方法是：（）
加大热量补充量
降低废气出口温度
减小热损失
提高空气的预热温度
6．不能提高干燥器热效率的方法是：（）
加大热量补充量
降低废气出口温度
减小热损失
提高空气的预热温度
7．不能提高干燥器热效率的方法是：（）
提高空气的预热温度
加大热量补充量
减小热损失
降低废气出口温度
8．不能提高干燥器热效率的方法是：（）
提高空气的预热温度
加大热量补充量
减小热损失
降低废气出口温度
9．操作中精馏塔，保持F，x，q，V＇不变，减少D，则塔顶易挥发组分回收率η变化为（ ）
变大
变小
不变
不确定
10．操作中精馏塔，保持F，x，q，V＇不变，减少D，则塔顶易挥发组分回收率η变化为（ ）
变大
变小
不变
不确定
11．操作中精馏塔，保持F，x，q，V＇不变，减少D，则塔顶易挥发组分回收率η变化为（ ）
变小
变大
不变
不确定
12．操作中精馏塔，保持F，x，q，V＇不变，减少D，则塔顶易挥发组分回收率η变化为（ ）
变小
变大
不变
不确定
13．操作中精馏塔，保持F，x，q，V＇不变，减少D，则塔顶易挥发组分回收率η变化为（ ）
变大
不变
变小
不确定
14．操作中精馏塔，保持F，x，q，V＇不变，减少D，则塔顶易挥发组分回收率η变化为（ ）
变大
不变
变小
不确定
15．萃取是利用各组分间的（）差异来分离液体混合液的。
挥发度
离散度
溶解度
密度
16．萃取是利用各组分间的（）差异来分离液体混合液的。
挥发度
离散度
溶解度
密度
17．单级（理论）萃取中，在维持进料组成和萃取相浓度不变的条件下，若用含有少量溶质的萃取剂代替纯溶剂，所得萃余相浓度将（）。
增加
减少
不变
不确定
18．单级（理论）萃取中，在维持进料组成和萃取相浓度不变的条件下，若用含有少量溶质的萃取剂代替纯溶剂，所得萃余相浓度将（）。
增加
减少
不变
不确定
19．单级萃取中，若增加纯溶剂S的加入量，则萃取液的浓度yA将 （）
不变
减小
增大
不确定
20．单级萃取中，若增加纯溶剂S的加入量，则萃取液的浓度yA将 （）
不变
减小
增大
不确定
21．单向扩散中飘流因子（）
>1
<1
1
不一定
22．单向扩散中飘流因子（）
>1
<1
1
不一定
23．对处理易溶气体的吸收，为较显著地提高吸收速率，应增大（）的流速。
气相
液相
气液两相
24．对处理易溶气体的吸收，为较显著地提高吸收速率，应增大（）的流速。
气相
液相
气液两相
25．对极易溶的气体，气相一侧的界面浓度yi（）ye
大于
等于
接近于
小于
26．对极易溶的气体，气相一侧的界面浓度yi（）ye
大于
等于
接近于
小于
27．对接近常压的低浓度溶质的气液平衡系统，当温度和压力不变，而液相总浓度增加时其溶解度系数H将（）。
增加
减少
不变
28．对接近常压的低浓度溶质的气液平衡系统，当温度和压力不变，而液相总浓度增加时其溶解度系数H将（）。
增加
减少
不变
29．对吸收操作影响较大的填料特性是（）
比表面积和自由体积
机械强度
对气体阻力要小;
30．对吸收操作影响较大的填料特性是（）
比表面积和自由体积
机械强度
对气体阻力要小;
31．对吸收操作有利的是（）。
温度低，气体分压大时;
温度低，气体分压小时;
温度高，气体分压大时;
温度高，气体分压小时;
32．对吸收操作有利的是（）。
温度低，气体分压大时;
温度低，气体分压小时;
温度高，气体分压大时;
温度高，气体分压小时;
33．对于逆流操作的吸收塔，其它条件不变，当吸收剂用量趋于最小用量时,则（）。
吸收推动力最大
吸收率最高;
出塔气浓度最低
吸收液浓度趋于最高。
34．对于逆流操作的吸收塔，其它条件不变，当吸收剂用量趋于最小用量时,则（）。
吸收推动力最大
吸收率最高;
出塔气浓度最低
吸收液浓度趋于最高。
35．对于脱吸操作,其溶质在液体中的实际浓度（）与气相平衡的浓度。
小于
大于
等于
36．对于脱吸操作,其溶质在液体中的实际浓度（）与气相平衡的浓度。
小于
大于
等于
37．多级逆流萃取与单级萃取比较，如果溶剂比、萃取相浓度一样，则多级逆流萃取可使萃余相浓度（） 。
增大
减少
基本不变
增大、减少都有可能
38．多级逆流萃取与单级萃取比较，如果溶剂比、萃取相浓度一样，则多级逆流萃取可使萃余相浓度（） 。
增大
减少
基本不变
增大、减少都有可能
39．二元混合物，进料量为100kmol/h，要求馏出液的组成不小于0.9,则塔顶最大产量为（）
60
70
66.7
不能确定
40．二元混合物，进料量为100kmol/h，要求馏出液的组成不小于0.9,则塔顶最大产量为（）
60
70
66.7
不能确定
41．二元溶液连续精馏计算中，进料热状态的变化将引起以下线的变化
平衡线
操作线与q线
平衡线与操作线
平衡线与q线
42．二元溶液连续精馏计算中，进料热状态的变化将引起以下线的变化
平衡线
操作线与q线
平衡线与操作线
平衡线与q线
43．二元溶液连续精馏计算中，进料热状态的变化将引起以下线的变化（ ）
平衡线
操作线与q线
平衡线与操作线
平衡线与q线
44．二元溶液连续精馏计算中，进料热状态的变化将引起以下线的变化（ ）
平衡线
操作线与q线
平衡线与操作线
平衡线与q线
45．二元溶液连续精馏计算中，进料热状态的变化将引起以下线的变化（ ）
平衡线
平衡线与q线
平衡线与操作线
操作线与q线
46．二元溶液连续精馏计算中，进料热状态的变化将引起以下线的变化（ ）
平衡线
平衡线与q线
平衡线与操作线
操作线与q线
47．浮阀塔、泡罩塔及筛板塔三种板式塔的板效率比较
浮阀塔>泡罩塔>筛板塔
浮阀塔<泡罩塔<筛板塔
浮阀塔>泡罩塔=筛板塔
浮阀塔>筛板塔>泡罩塔
48．浮阀塔、泡罩塔及筛板塔三种板式塔的板效率比较
浮阀塔>泡罩塔>筛板塔
浮阀塔<泡罩塔<筛板塔
浮阀塔>泡罩塔=筛板塔
浮阀塔>筛板塔>泡罩塔
49．根据双膜理论，当被吸收组分在液相中溶解度很小时，以液相浓度表示的总传质系数（）
大于液相传质分系数
近似等于液相传质分系数
小于气相传质分系数
近似等于气相传质分系数
50．根据双膜理论，当被吸收组分在液相中溶解度很小时，以液相浓度表示的总传质系数（）
大于液相传质分系数
近似等于液相传质分系数
小于气相传质分系数
近似等于气相传质分系数
